鎂碳磚是日本作為電爐應(yīng)用而開(kāi)發(fā)的，首次應(yīng)用在轉(zhuǎn)爐鎂碳磚價(jià)格的實(shí)驗(yàn)在1970年開(kāi)始的，經(jīng)過(guò)6年正式推廣使用，1977年川崎鋼鐵公司在轉(zhuǎn)爐爐底和風(fēng)口首次使用樹(shù)脂結(jié)合的鎂碳磚，開(kāi)創(chuàng)了含石墨的復(fù)合耐火材料在轉(zhuǎn)爐應(yīng)用的先例。瀝青結(jié)合的鎂碳磚由西歐興起的，通常的鎂碳磚是有鎂砂和鱗片狀石墨中作為結(jié)合劑添加了熱固性樹(shù)脂，加入或不加防氧化劑的不燒磚。近幾十年來(lái)，由于日益苛刻的冶煉條件和不斷變化鋼鐵冶煉生產(chǎn)技術(shù)，對(duì)鎂碳質(zhì)耐火材料提出了較高的要求，主要集中在改進(jìn)工藝，提高質(zhì)量和使用效果，并已取得了良好效果。下文是鎂碳磚原材料的選擇，供參考！
為驗(yàn)證該防氧化涂料的實(shí)際使用效果，我們?cè)谌齻€(gè)鋼廠分別進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。采用鋼包渣線鎂碳磚的局部涂刷和侵蝕最嚴(yán)重處的整體涂刷兩種方式，來(lái)評(píng)價(jià)防氧化涂料起到的作用。局部涂刷的現(xiàn)場(chǎng)，觀察鋼包烘烤結(jié)束后渣線鎂碳磚的外觀，測(cè)量鋼包下線后涂刷部分的殘余厚度，對(duì)比未涂刷涂料且與涂刷涂料部分處在相同使用環(huán)境的渣線鎂碳磚殘余厚度（結(jié)果見(jiàn)圖4和圖5）。侵蝕最嚴(yán)重處整體涂刷的現(xiàn)場(chǎng)，新砌鋼包烘烤時(shí)間為120小時(shí)，高烘烤溫度1000℃，選定侵蝕最嚴(yán)重的部位作為研究對(duì)象，對(duì)比涂刷前后該處鎂碳磚殘余厚度和使用壽命。
出了不同碳源對(duì)試樣經(jīng)不同溫度處理后常溫耐壓強(qiáng)度的影響。可以看出，與200℃熱處理后各試樣的常溫耐壓強(qiáng)度相比，經(jīng)埋碳保溫處理后，其他溫度處理后試樣A1、A2、A3的耐壓強(qiáng)度都出現(xiàn)大幅度降低，隨著溫度的提高，各鎂碳磚試樣的耐壓強(qiáng)度又逐漸有所升高。這是由于酚醛樹(shù)脂在200℃時(shí)固化，此時(shí)主要靠樹(shù)脂本身提供強(qiáng)度。但在熱處理過(guò)程中，樹(shù)脂發(fā)生分解，釋放H2O、CH4、CO2等氣體，氣體的大量揮發(fā)會(huì)產(chǎn)生氣孔，導(dǎo)致試樣的顯氣孔率增大，致密度下降，強(qiáng)度下降。此時(shí)試樣強(qiáng)度的大小由樹(shù)脂殘?zhí)己吞克卦纤纬傻奶冀Y(jié)構(gòu)所決定。但溫度為1200及1400℃時(shí)，基質(zhì)會(huì)發(fā)生燒結(jié)使試樣致密度提高，試樣的顯氣孔率也出現(xiàn)下降，強(qiáng)度隨之開(kāi)始升高。在經(jīng)過(guò)埋碳熱處理后，試樣A3均具有高強(qiáng)度，這主要和瀝青本身具有黏結(jié)作用有關(guān)。鎂碳磚廠家
各試樣高溫抗折試驗(yàn)后試樣基質(zhì)的XRD圖譜見(jiàn)圖4。由圖4可知:3個(gè)試樣中均含有方鎂石、鎂橄欖石以及少量的Si C和C。高溫抗折試驗(yàn)后試樣斷面的顯微結(jié)構(gòu)照片見(jiàn)圖5。可以看到:試樣A1中生成較多發(fā)育良好的柱狀晶體，根據(jù)物相組成并結(jié)合微區(qū)成分分析判斷是鎂橄欖石，還有一些空心管狀物，根據(jù)文獻(xiàn)可以判斷主要是樹(shù)脂裂解生成的碳管或碳洋蔥，粒狀晶體為碳化硅;試樣A2中存在較多棒槌狀晶體，根據(jù)物相組成和結(jié)合微區(qū)成分分析，判斷主要是發(fā)育不完全的鎂橄欖石，管狀物為碳管或納米碳管，粒狀晶體為碳化硅;而試樣A3同時(shí)存在著大量的長(zhǎng)度較長(zhǎng)的發(fā)育不完全的鎂橄欖石及碳管或納米碳管，值得注意的是還有數(shù)量較多的Si C纖維生成，可以推斷是由液-氣或固-氣反應(yīng)形成;而試樣A1、A2中未見(jiàn)纖維狀Si C，而呈粒狀，可以推斷是由液-固或固-固反應(yīng)形成。鎂碳磚
